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緊固件生產中應用的相關計算公式

緊固件生產中應用的相關計算公式

  • 分類:行業動態
  • 作者:
  • 來源:
  • 發布時間:2022-07-14
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【概要描述】緊固件是一種通用基礎件,其制造材料涵蓋鋼、有色金屬、不銹鋼、鈦合金和其他工程材料。目前,為了提高產品精度,提升質量,以及提高生產效率,90%的緊固件都采用冷鐓加工。因此,緊固件企業如何更好地掌握緊固件冷鐓技術,并很好地應用于生產制造中就顯得十分重要。

緊固件生產中應用的相關計算公式

【概要描述】緊固件是一種通用基礎件,其制造材料涵蓋鋼、有色金屬、不銹鋼、鈦合金和其他工程材料。目前,為了提高產品精度,提升質量,以及提高生產效率,90%的緊固件都采用冷鐓加工。因此,緊固件企業如何更好地掌握緊固件冷鐓技術,并很好地應用于生產制造中就顯得十分重要。

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緊固件生產中應用的相關計算公式

緊固件是一種通用基礎件,其制造材料涵蓋鋼、有色金屬、不銹鋼、鈦合金和其他工程材料。目前,為了提高產品精度,提升質量,以及提高生產效率,90%的緊固件都采用冷鐓加工。因此,緊固件企業如何更好地掌握緊固件冷鐓技術,并很好地應用于生產制造中就顯得十分重要。

一、 60°牙型的外螺紋中徑計算及公差(國標GB 197/196)

a. 中徑基本尺寸計算:螺紋中徑的基本尺寸=螺紋大徑-螺距×系數值 公式表示:d/D-P×0.6495 例:外螺紋M8螺紋中徑的計算 8-1.25×0.6495=8-0.8119≈7.188 b.常用的6h外螺紋中徑公差(以螺距為基準) 上限值 為”0” 下限值為P0.8-0.095 P1.00-0.112 P1.25-0.118 P1.5-0.132 P1.75-0.150 P2.0-0.16 P2.5-0.17 上限計算公式即基本尺寸,下限值計算公式d2-hes-Td2即中徑基本尺寸-偏差-公差 M8的6h級中徑公差值:上限值7.188 下限值:7.188-0.118=7.07 C.常用的6g級外螺紋中徑基本偏差: (以螺距為基準) P 0.80-0.024 P 1.00-0.026 P1.25-0.028 P1.5-0.032 P1.75-0.034 P2-0.038 P2.5-0.042 上限值計算公式d2-ges即基本尺寸-偏差 下限值計算公式d2-ges-Td2即基本尺寸-偏差-公差 例M8的6g級中徑公差值:上限值7.188-0.028=7.16 下限值:7.188-0.028-0.118=7.042

注:①以上的螺紋公差是以粗牙為準,對細牙的螺紋公差相應有些變化,但均只是公差變大,所以按此控制不會越出規范界限,故在上述中未一一標出. ②螺紋的光桿坯徑尺寸在生產實際中根據設計要求的精度和螺紋加工設備的擠壓力的不同而相應比設計螺紋中徑尺寸加大0.04—0.08之間,為螺紋光桿坯徑值,例我們公司的M8外螺紋6g級的螺紋光桿坯徑實在7.08—7.13即在此范圍. ③考慮到生產過程的需要外螺紋在實際生產的未進行熱處理和表面處理的中徑控制下限應盡量保持在6h級為準

二、 60°內螺紋中徑計算及公差(GB 197 /196) a. 6H級螺紋中徑公差(以螺距為基準) 上限值: P0.8+0.125 P1.00+0.150 P1.25+0.16 P1.5+0.180 P1.25+0.00 P2.0+0.212 P2.5+0.224 下限值為”0”, 上限值計算公式2+TD2即基本尺寸+公差 例M8-6H內螺紋中徑為:7.188+0.160=7.348 上限值:7.188為下限值 b. 內螺紋的中徑基本尺寸計算公式與外螺紋相同即D2=D-P×0.6495即內螺紋中徑螺紋大徑-螺距×系數值 c. 6G級螺紋中徑基本偏差E1(以螺距為基準) P0.8+0.024 P1.00+0.026 P1.25+0.028 P1.5+0.032 P1.75+0.034 P1.00+0.026 P2.5+0.042

例:M8 6G級內螺紋中徑上限值:7.188+0.026+0.16=7.374 下限值:7.188+0.026=7.214 上限值公式2+GE1+TD2即中徑基本尺寸+偏差+公差 下限值公式2+GE1即中徑尺寸+偏差

三、 外螺紋大徑的計算及公差(GB 197/196)

a. 外螺紋的6h大徑上限值即螺紋直徑值 例M8為φ8.00上限值公差為”0” b. 外螺紋的6h級大徑下限值公差(以螺距為基準) P0.8-0.15 P1.00-0.18 P1.25-0.212 P1.5-0.236 P1.75-0.265 P2.0-0.28 P2.5-0.335 大徑下限計算公式:d-Td 即螺紋大徑基本尺寸-公差 例:M8外螺紋6h大徑尺寸:上限為φ8,下限為φ8-0.212=φ7.788 c. 外螺紋6g級大徑的計算與公差 6g級外螺紋的基準偏差(以螺距為基準) P0.8-0.024 P1.00-0.026 P1.25-0.028 P1.5-0.032 P1.25-0.024 P1.75 –0.034 P2.0-0.038 P2.5-0.042 上限計算公式 d-ges 即螺紋大徑基本尺寸-基準偏差 下限計算公式 d-ges-Td 即螺紋大徑基本尺寸-基準偏差-公差

例: M8 外螺紋6g級大徑 上限值φ8-0.028=φ7.972 下限值φ8-0.028-0.212=φ7.76

注:①螺紋的大徑是由螺紋光桿坯徑及搓絲板/滾絲輪的牙型磨損程度來決定的,而且其數值在同樣毛坯及螺紋加工工具的基礎上與螺紋中徑成反比出現即中徑小則大徑大,反之中徑大則大徑小. ②對需進行熱處理和表面處理等加工的零件,考慮到加工過程的關系實際生產時應將螺紋大徑控制在6h級的下限值加0.04mm以上,如M8的外螺紋在搓(滾)絲的大徑應保證在φ7.83以上和7.95以下為宜. 四、 內螺紋小徑的計算與公差 a. 內螺紋小徑的基本尺寸計算(D1) 螺紋小徑基本尺寸=內螺紋基本尺寸-螺距×系數 例:內螺紋M8的小徑基本尺寸 8-1.25×1.0825=6.646875≈6.647 b. 內螺紋6H級的小徑公差(以螺距為基準)及小徑值計算 P0.8 +0. 2 P1.0 +0. 236 P1.25 +0.265 P1.5 +0.3 P1.75 +0.335 P2.0 +0.375 P2.5 +0.48 內螺紋6H級的下限偏差公式D1+HE1即內螺紋小徑基本尺寸+偏差 注:6H級的下偏值為“0” 內螺紋6H級的上限值計算公式=D1+HE1+TD1即內螺紋小徑基本尺寸+偏差+公差 例:6H級M8內螺紋小徑的上限值 6.647+0=6.647 6H級M8內螺紋小徑的下限值 6.647+0+0.265=6.912 c. 內螺紋6G級的小徑基本偏差(以螺距為基準)及小徑值計算 P0.8 +0.024 P1.0 +0.026 P1.25 +0.028 P1.5 +0.032 P1.75 +0.034 P2.0 +0.038 P2.5 +0.042 內螺紋6G級的小徑下限值公式=D1+GE1即內螺紋基本尺寸+偏差 例: 6G級M8內螺紋小徑的下限值 6.647+0.028=6.675 6G級M8內螺紋小徑的上限值公式D1+GE1+TD1即內螺紋基本尺寸+偏差+公差

例: 6G級M8內螺紋小徑的上限值是6.647+0.028+0.265=6.94

注:①內螺紋的牙高直接關系到內螺紋的承載力矩的大小,故在毛坯生產中應盡量在其6H級上限值以內 ②在內螺紋的加工過程中,內螺紋小徑越小會給加工具——絲錐的使用效益有所影響.從使用的角度講是小徑越小越好,但綜合考慮時一般采用小徑的在中限至上限值之間,如果是鑄鐵或鋁件時應采用小徑的下限值至中限值之間 ③內螺紋6G級的小徑在毛坯生產中可按6H級執行,其精度等級主要考慮螺紋中徑的鍍層,故只在螺紋加工時考慮絲錐的中徑尺寸而不必考慮光孔的小徑。

五、 分度頭單分度法計算 單分度法計算公式:n=40/Z n:為分度頭應轉過的轉數 Z:工件的等分數 40:分度頭定數 例:銑削六方的計算 代入公式: n=40/6 計算:①化簡分數:找出最小約數2進行約分,即將分子分母同時除以2得20/3.分數的同時縮小其等分不變. ②計算分數:此時要看分子與分母的數值而確定;如分子此分母大時進行計算. 20÷3=6(2/3)即n值,也即分度頭應轉過6(2/3)轉.此時的分數已變成帶分數;帶分數的整數部份6為分度頭應轉過6整圈.帶分數的分數2/3則只能是轉一圈的2/3,此時又須重新計算 ③分度板的選用計算:不足一圈的計算須借助分度頭的分度板來實現.計算時第一步將分數2/3進行同時擴大.例:如果同時擴大14倍時的分數為28/42;如同時擴大10倍時,分數為20/30;如同時擴大13倍時的分數為26/39……擴大分門倍數的多少要根據分度板的孔數來選擇.

此時應注意:①選擇分度板的孔數一定能被分母3整除.如前面舉例中的42孔是3的14倍,30孔是3的10倍,39是3的13倍…… ②分數的擴大必須是分子分母同時擴大其等分不變,如舉例中的 28/42=2/3×14=(2×14)/(3×14);20/30=2/3×10=(2×10)/(3×10); 26/39=2/3×13=(2×13)/(3×13) 28/42分母42即采用分度數的42孔進行分度;分子28即在上輪的定位孔上向前再轉過28孔即29孔上為本輪的定位孔,20/30是在30孔分度板向前再轉過10孔即11孔上為本輪的定位孔.26/39是在39孔的分度板向前再轉26孔即27孔上為本輪的定位孔. 銑六方(六等分)時即可采用42孔,30孔,39孔等被3整除的孔作為分度:其操作是手柄轉整6圈后,再分別在上輪的定位孔上向前再轉28+1/ 10+1 / 26+!孔的29/11/27孔上作為本輪的定位孔 例2:銑 15齒的齒輪計算 代入公式: n=40/15 計算 n=2(2/3) 是轉2整圈再選被3整除的分度孔如24,30,39,42.51.54.57,66等孔板上再向前轉過16,20,26,28,34,36,38,44加1孔即17,21,27,29,35,37,39,45孔作為本輪的定位孔。

例3: 銑 82齒的分度計算 代入公式: n=40/82 計算 n=20/41 即:只要選41孔的分度板,在上輪定位孔上再轉過20+1即21孔作為本輪的定位孔便是

例4: 銑51齒的分度計算 代入公式 n=40/51由于此時分數無法計算則只能直接選孔,即選51孔的分度板,在上輪定位孔上再轉過51+1即52孔作為本輪的定位孔即是

例5 銑 100齒的分度計算 代入公式 n=40/100 計算 n=4/10=12/30 即選30孔的分度板,在上輪定位孔上再轉過12+1即13孔作為本輪的定位孔即是 如所有分度板無計算所需的孔數時則應采用復式分度法計算,不在本計算方法之列,實際生產時一般采用滾齒,因復式分度計算后的實際操作極為不便

六、 圓內接六方形的計算 公式:①圓D求六方對邊(S面) S=0.866D 即直徑×0.866(系數) ?、诹綄?S面)求圓(D)直徑 D=1.1547S 即對邊×1.1547(系數)

七、 冷鐓工序的六方對邊與對角計算 公式①外六角對邊(S)求對角e e=1.13s 即對邊×1.13 ②內六角對邊(s)求對角(e) e=1.14s 即對邊×1.14(系數) ③外六角對邊(s)求對角(D)的頭部用料直徑,應按(6.2公式)六方對邊(s面)求圓(D)直徑并適量加大其偏移中心值即D≥1.1547s偏移中心量只能估算

八、 圓內接四方形的計算 公式:①圓(D)求四方形對邊(S面) S=0.7071D 即直徑×0.7071 ②四方對邊(S面)求圓(D) D =1.414S 即對邊×1.414

九、 冷鐓工序的四方對邊與對角的計算 公式①外四方對邊(S)求對角(e) e=1.4s 即對邊(s)×1.4參數 ②內四方對邊(s)求對角(e) e=1.45s 即對邊(s)×1.45系數

十、 六方體體積的計算 公式① s20.866×H/m/k 即對邊×對邊×0.866×高或厚度

十一、圓臺(圓錐)體的體積計算 公式 0.262H(D2+d2+D×d)即0.262×高度×(大頭直徑×大頭直徑+小頭直徑×小頭直徑+大頭直徑×小頭直徑)

十二、球缺體(例如半圓頭)的體積計算 公式 3.1416h2(R-h/3) 即3.1416×高度×高度×(半徑-高度÷3)

十三、內螺紋用絲錐的加工尺寸計算 1.絲錐大徑D0的計算 公式 D0=D+(0.866025P/8)×(0.5~1.3)即絲錐大徑螺紋基本尺寸+0.866025螺距÷8×0.5至1.3 注:0.5至1.3的多少選擇應根據螺距的大小來確認,螺距值越大則應采用小一點系數,反之,螺距值越小而相應采用大一點系數 2.絲錐中徑(D2)的計算 公式: D2=(3×0.866025P)/8即絲錐中徑=3×0.866025×螺距÷8 3.絲錐小徑(D1)的計算 公式: D1=(5×0.866025P)/8即絲錐小徑=5×0.866025×螺距÷8

十四、各種形狀冷鐓成型用料長度計算 已知:圓的體積公式是直徑×直徑×0.7854×長度或半徑×半徑×3.1416×長度 即d2×0.7854×L或 R2×3.1416×L 計算時將需要用料的體積X÷直徑÷直徑÷0.7854或X÷半徑÷半徑÷3.1416即為投料的長度 列式=X/(3.1416R2)或X/0.7854d2 式中的X表示需要用料體積數值 L表示實際投料的長度數值 R/d表示實際投料的半徑或直徑

十五、滾齒輪機滾齒輪的掛輪計算 a. 滾齒輪主軸定數24 b. 滾齒輪掛輪計算是按照將數據分解即同時擴大或縮小其等分不變來實現的 B1和b2示意圖為復合變速,b3和b4示意圖為直接變速 c. 主軸參數24的分解 c1直接分解可為 2×12=24; 3×8=24; 4×6=24 c2擴大倍數后分解: 如擴大5倍24×5=120那么120就可分解為20×6; 3×40; 4×30; 6×20 如擴大8倍 24×8=192那么192就分解為2×91; 91×2; 48×4; 4×48; 3×64; 64×3; 8×24; 24×8; 32×6; 6×32在擴大倍數時應將加工零件的齒數同時擴大到直至以便于分解為止; d. 演算事例分解 d.1設加工零件為15齒時的計算 列式:24/15同時擴大10倍后240/150;分解同時清除公倍數3得(3×80)/(3×50)=80/50此時可采用b.4示意圖在中間裝一任意介輪即在①處裝80齒數齒輪②處裝50齒數齒輪 d.2設加工零件為77齒時的計算 列式:24/77同時擴大90倍后2160/6930;分解(40×54)/(70/99)此時可采用b.1示意圖的裝配齒輪,考慮到齒輪時的裝配方便,1和3數可任意調換,2 和4也可任意調換但1與2或4及3與2或4位置不適調換反之4與1或3及2與1或3同不能調換 d.3設加工零件為32齒時的計算 列式: 24/32 同時擴大5倍后120/160;分解為(4×30)/(4×40)同時清除公倍數4后得30/40此時可采用b.3示意圖在中間裝任意介輪即在①處裝30齒輪②處裝40齒輪數齒輪 d.4設加工零件為13齒時的計算 列式: 24/13同時擴大100倍后2400/1300;分解力(30×80)/(20×65)此時可采用b.2示意圖進行裝配,注:為什么2400時分解為30×80也可分解40×60,此時應看裝配后齒輪的互相吻合而定,只要好吻合即可,本齒輪齒數也可將2400分解為20×120即可同6.4的示意圖裝配,

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緊固件生產中應用的相關計算公式

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隨著我國國民經濟建設的高速發展,汽車工業、機械工程、大型建筑工程和橋梁工程等重點項目越來越多。市場對高強度螺栓的需求以每年40%幅度增長,并朝著高強度(13.9級、14.9級)大規格(50mm以上)方向發展。
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為了防止因4M(人、機、料、法)的變更而產生緊固件產品質量問題,要規定影響熱處理質量的四個主要因數發生變更的管理辦法。加強4M管理,人員因數最為關鍵。一名優秀緊固件熱處理工人他不僅要在熱處理工藝上、金屬材料、金相分析上都要有一定的造詣,還要熟悉熱處理設備深入現場親手按工藝操作,就是說他必須還要有豐富的工作經驗。當然,現實企業中象這樣發展全面的緊固件熱處理人才是太少了。為了搞好緊固件熱處理質量,包括緊固件產品質量,抓緊培養人才十分必要,也是企業發展出路所在。
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中英對照螺絲名稱

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